扣件式钢管脚手架拆除注意事项规程（优选3篇）

扣件式钢管脚手架拆除注意事项规程

扣件式钢管脚手架的拆除注意事项

1、扣件式钢管脚手架在使用完毕后应立即拆除。在拆除前要做好以下工作:

1.1完成外墙装饰面(墙面饰面、门窗)的最后整修和清洁工作，其质量已符合规定要求，并经验收。

1.2对脚手架进行安全检查，确认脚手架不存在严重隐患。如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行整修和加固，以保证脚手架拆除过程中不发生危险。

1.3、对参与脚手架拆除的操作人员进行施工方案、安全、质量和外装饰保护等措施的交底。交底的内容包括拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织、指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警区域。如果在夜间施工还要有照明和安全用电等内容。交底要有记录，双方的应在交底书上签字。

1.4清除脚手架上杂物及地面障碍物。

1.5在拆除的脚手架周围，于坠落范围四周设置明显"禁止入内"的警示标志，并有专人监护，以保证在拆除脚手架时无其他人员入内。对于拆除脚手架的垂直运输设备要事先检查和试车，使之符合安全使用的要求。

1.6建筑物的外墙门窗都要关紧，并对可能遭到碰撞处给予必要的保护。建筑物如设有临时外挑物，必须在拆除脚手架前拆除。

2、拆除

2.1脚手架的拆除应从上到下，水平方向一步拆完再拆下一步。在拆除脚手架时，应先清除竹笆片上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内由井架向下运送，能用扫帚集中的要集中装入容器运下，无法清扫的，可从脚手架内倒向下倾倒，对墙面及门窗加以保护，防止沾污和损坏墙的装饰面和门窗。

2.2随着脚手架的向下拆除，对墙的饰面、窗及其他墙面装饰及时做好清洁和保护工作。对脚手架的连接处饰面的修补应与脚手架的拆除同步进行，饰面修补经检查认定合格证，并做好清洁和保护工作方可继续向下拆下脚手架。

2.3从脚手架拆下的钢管、扣件及其他材料先向垂直运输设备集中，然后由垂直运输设备向下运送，绝对禁止从高处向下抛掷，以免伤害地面工作人员，损坏地面的设备和物件，损坏脚手架的钢管、扣件和其他材料。

2.4脚手架的拆除与搭设顺序正好相反，即后搭设的先拆除，先搭设的后拆除。脚手架的拆除顺序。

安全网→竹笆片→扶手(栏杆)→剪刀撑(随每步脚手拆除)→大横杆→小横杆→立柱。

拆除脚手架应一步步进行，由上而下，一步一步地进行拆除，不可两步或两步以上同时拆除。分段拆除时，高差不应大于两步。如高差大于两步时，应按脚手架开口进行加固处理，与建筑物结构的连接应与脚手架同步进行拆除，不可在脚手架拆除前先行拆除。剪刀撑的拆除，应先拆除中间扣件，再拆两端扣件，由中间人员往下递送或送至垂直运输设备处。

2.5运至地面的构配件应按规定的要求及时检查整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放，置于干燥通风处，防止锈蚀。

2.6拆除建筑施工用脚手架时遵守gb3608-83高处作业的有关规定，特别是按关于强风区高处作业、雨天高处作业有关规定进行。

2.7每日拆除脚手架告一段落时，都要对尚未拆除的脚手架的安全状况进行检查，还要对周围环境进行检查，如有异常情况应及时处理，确认一切安全后方可离岗，不可疏忽大意，留有隐患。

扣件式钢管脚手架拆除注意事项规程：扣件式钢管脚手架验收保养

扣件式钢管脚手架的验收和保养

1、建筑结构施工用脚手架是随结构施工而向上搭设的，每层搭设完毕后应经项目技术人员及安全人员验收合格后方可投入使用。

检查的基本项目:

1.1脚手架的基础和排水设施。

1.2脚手架的步高。

1.3立柱的纵、横间距，立柱的接头位置，立柱的垂直度。

1.4大、小横杆的标高、水平度，小横杆的交叉位置。

1.5脚手板的固定。

1.6安全栏杆的高度与道数。

1.7剪刀撑的位置、距离、角度和搭接。

1.8隔离设施和外包安全网。

1.9登高设施。

1.10扣件的紧固程度。

1.11连接杆的位置、数量和牢固程度。

1.12脚手架开口处的加固。

1.13脚手架所用的钢管、扣件、型钢及其他材料的材质证明和抽检记录。

1.14操作工人的技术等级和操作证和岗位证等。

检查方法:操作者应在脚手架分段搭设前先进行自检，再经项目技术人员、专职安全员共同检查验收，经验收合格证后办妥脚手架验收手续，方可投入使用。

2、扣件式钢管脚手架的承载力和稳定性基本上是由扣件的紧固来保证的，扣件的紧固直接关系到脚手架的安全。在验收扣件式钢管脚手架时，应特别注意检查扣件的紧固程度，一般用随机抽样的办法进行检查，其抽样检查数目及质量判定标准，连接立柱与大横杆或剪刀撑的扣件，接长立柱、大横杆或剪刀撑的扣件，接长立杆、大横杆或剪刀撑的扣件一般每300个抽样20个进行检查，不合格判定数<3;连接小横杆与大横杆的扣件一般每300个抽样20个，不合格判定数<5。

对于拧紧力矩超过70n.m的扣件，必须认真检查扣件有无裂缝、变形，如果发现扣件的上述弊病应将扣件调换，调上的扣件的螺栓应紧固至40n.m-70n.m。

扣件式钢管脚手架验收合格后必须进行日常的保养和定期的全面检查和整修。

为了做好脚手架的保养和整修工作，对扣件式钢管脚手架必须设置专职的保养工。日常的检查和修养必须每日进行一次，定期的维护保养一般每月进行一次，如遇强风或雷雨季节应增架检查次数，在每次强风、雷雨过后都要认真检查整修后方可使用。

3、扣件式钢管脚手架保养的内容主要为:

3.1检查脚手架的基础有无局部不均匀下沉，是否畅通，有无积水，脚手架底部有无堆放杂物。

3.2检查脚手架的整体和局部的垂直偏差，特别要注意脚手架的。

3.3转角处和断口处的垂直度。如发现垂直度有异常现象，应及时加固和消除隐患。

3.4各类扣件的涂油和紧固。检查扣件时先检查扣件的外观，而后将扣件上的螺栓逆时针方向松开螺纹，再涂油紧固螺栓至规定的力矩。

3.5检查脚手架板有否松动、悬挑，如用竹笆作脚手架板，还要检查四角是否用角铁丝扎牢，如发现问题应及时纠正。

3.6与建筑物连接的检查，检查连接件是否齐全和完好，有无松动、移动，如因装饰施工需要移动连接时，应通知保养工，由保养工移动，并按规定在邻近位置补足连接。

3.7要对外包安全网、安全隔离设施、栏杆等安全设施进行检查。

3.8保证这些安全设施完整、牢固，能正常发挥安全作用。如果有损坏要及时调整，如有松动应及时紧固，如发现松动和开口要及时连通。

3.9脚手架在井架处，底层出入口处，应对该部位进行重点检查，使这些部位始终符合安全规定。

3.10检查脚手架的荷载情况，不得超过1000kn/m2。卸料钢平台和脚手架在使用和拆除过程中均应悬挂限载警示牌，如有超载应及时卸荷。检查脚手架上堆物是否处于安全位置和稳定状态，如发现处于不安全位置和不稳定状态应及时纠正。

3.11每日及时清除竹笆及安全网上的垃圾。

扣件式钢管脚手架拆除注意事项规程：转换层扣件式满堂模板架计算

转换层扣件式满堂模板架计算

本工程以转换层的模板支撑为受力状况最复杂，条件最危险的部分，所以本方案主要对转换层的高支撑模板进行计算，其它各楼层参照执行。

1.楼面板为250厚的板支撑系统

1)搭设要求

模板支架搭设高度为6.7米，搭设尺寸为:立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米。如下图所示:

楼板支撑架立面简图

楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

采用的钢管类型为48×3.5。

2)模板面板计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

a.荷载计算

静荷载标准值 q1 = 25.000×0.250×0.800 0.250×0.800=5.200kn/m

活荷载标准值 q2 = (1.500 1.500)×0.800=2.400kn/m

面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:

本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:

w = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3;

i = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4;

b.抗弯强度计算

f = m / w < [f]

其中f -- 面板的抗弯强度计算值(n/mm2);

m -- 面板的最大弯距(n.mm);

w -- 面板的净截面抵抗矩;

[f] -- 面板的抗弯强度设计值，取15.00n/mm2;

m = 0.100ql2

其中 q -- 荷载设计值(kn/m);

经计算得到:

m = 0.100×(1.2×5.200 1.4×2.400)×0.350×0.350=0.118kn.m

经计算得到面板抗弯强度计算值:

f = 0.118×1000×1000/43200=2.722n/mm2

面板的抗弯强度验算 f < [f]，满足要求!

c.抗剪计算

t = 3q/2bh < [t]

其中最大剪力 q=0.600×(1.2×5.200 1.4×2.400)×0.350=2.016kn

截面抗剪强度计算值 t=3×____.0/(2×800.000×18.000)=0.210n/mm2

截面抗剪强度设计值 [t]=1.40n/mm2

抗剪强度验算 t < [t]，满足要求!

d.挠度计算

v = 0.677ql4 / 100ei < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值:

v = 0.677×7.600×3504/(100×6000×388800)=0.331mm

面板的最大挠度小于350.0/250，满足要求!

3)支撑方木的计算

方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。

a.荷载的计算

钢筋混凝土板自重(kn/m):

q11= 25.000×0.250×0.350=2.188kn/m

模板的自重线荷载(kn/m):

q12= 0.250×0.350=0.088kn/m

活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kn/m):

经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.500 1.500)×0.350=1.050kn/m

静荷载 q1 = 1.2×2.188 1.2×0.088=2.730kn/m

活荷载 q2 = 1.4×1.050=1.470kn/m

b.方木的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 3.360/0.800=4.200kn/m

最大弯矩 m = 0.1ql2=0.1×4.20×0.80×0.80=0.269kn.m

最大剪力 q=0.6×0.800×4.200=2.016kn

最大支座力 n=1.1×0.800×4.200=3.696kn

方木的截面力学参数为:本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为

w = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3;

i = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4;

方木抗弯强度计算:

抗弯计算强度 f=0.269×106/83333.3=3.23n/mm2

方木的抗弯计算强度小于13.0n/mm2，满足要求!

c.方木抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

q = 0.6ql

截面抗剪强度必须满足:t = 3q/2bh < [t]

截面抗剪强度计算值 t=3×____/(2×50×100)=0.605n/mm2

截面抗剪强度设计值 [t]=1.30n/mm2

方木的抗剪强度计算满足要求!

d.方木挠度计算

最大变形:

v =0.677×3.325×800.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.233mm

方木的最大挠度小于800.0/250，满足要求!

4)横向支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算

集中荷载p取纵向板底支撑传递力，p=3.70kn

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kn.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kn)

经过连续梁的计算得到:

最大弯矩 mma*=0.725kn.m

最大变形 vma*=1.15mm

最大支

座力 qma*=9.287kn

抗弯计算强度 f=0.73×106/5080.0=142.73n/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0n/mm2，满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm，满足要求!

5)扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

r ≤ rc

其中 rc -- 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kn;

r -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;

计算中r取最大支座反力，r=9.29kn

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65n.m时，试验表明:单扣件在12kn的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kn;

双扣件在20kn的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kn。

6)立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

a.静荷载标准值包括以下内容:

脚手架钢管的自重(kn):

ng1 = 0.129×6.700=0.865kn

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录a 双排架自重标准值。

模板的自重(kn):

ng2 = 0.250×0.800×0.800=0.160kn

钢筋混凝土楼板自重(kn):

ng3 = 25.000×0.250×0.800×0.800=4.000kn

经计算得到，静荷载标准值:ng = ng1 ng2 ng3 = 5.025kn。

b.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 :

nq = (1.500 1.500)×0.800×0.800=1.920kn

c.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式

n = 1.2ng 1.4nq

d.立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式:

其中n -- 立杆的轴心压力设计值，n = 8.72kn;

-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到;

i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm);i = 1.58

a -- 立杆净截面面积 (cm2); a = 4.89

w-- 立杆净截面抵抗矩(cm3);w = 5.08

-- 钢管立杆抗压强度计算值 (n/mm2);

[f]-- 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00n/mm2;

l0 -- 计算长度 (m);

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算:

l0 = k1uh(1)

l0 = (h 2a)(2)

k1 -- 计算长度附加系数，查表取值为1.163;

u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3;u = 1.70

a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;

a = 0.20m;

公式(1)的计算结果: = 86.87n/mm2，立杆的稳定性计算< [f]，满足要求!

公式(2)的计算结果: = 39.44n/mm2，立杆的稳定性计算< [f]，满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0 = k1k2(h 2a) (3)

k2 -- 计算长度附加系数，查表取值为1.012;

公式(3)的计算结果: = 51.69n/mm2，立杆的稳定性计算< [f]，满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

2.转换层11.8m大梁支撑计算

1)搭设要求

梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.40米，立杆的步距 h=1.50米，

梁底增加3道承重立杆。

简图如下:

图1梁模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为48×3.5。

2)模板面板计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

a.荷载的计算:

钢筋混凝土梁自重(kn/m):

q1 = 25.000×1.800×0.400=18.000kn/m

模板的自重线荷载(kn/m):

q2 = 0.350×0.400×(2×1.800 1.000)/1.000=0.644kn/m

活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kn):

经计算得到，活荷载标准值:

p1 = (1.500 1.500)×1.000×0.400=1.200kn

均布荷载 q = 1.2×18.000 1.2×0.644=22.373kn/m

集中荷载 p = 1.4×1.200=1.680kn

b.截面特征

面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:

本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:

w = 40.00×1.80×1.80/6 = 21.60cm3;

i = 40.00×1.80×1.80×1.80/12 = 19.44cm4;

c.内力计算

计算简图

弯矩图(kn.m)

剪力图(kn)

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为:

n1=2.482kn

n2=7.032kn

n3=6.797kn

n4=5.847k

n

n5=1.894kn

最大弯矩 m = 0.182kn.m

最大变形 v = 0.8mm

d.抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值:

f = 0.182×1000×1000/21600=8.423n/mm2

面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00n/mm2;

面板的抗弯强度验算 f < [f]，满足要求!

e.抗剪计算

截面抗剪强度计算值 t=3×4023.0/(2×400.000×18.000)=0.838n/mm2

截面抗剪强度设计值 [t]=1.40n/mm2

抗剪强度验算 t < [t]，满足要求!

f.挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.772mm

面板的最大挠度小于280.0/250，满足要求!

3)梁底支撑方木的计算

a.荷载计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 7.032/0.400=17.580kn/m

最大弯矩 m = 0.1ql2=0.1×17.58×0.40×0.40=0.281kn.m

最大剪力 q=0.6×0.400×17.580=4.219kn

最大支座力 n=1.1×0.400×17.580=7.735kn

b.方木的截面力学参数

本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:

w = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3;

i = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4;

c.方木抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.281×106/83333.3=3.38n/mm2

方木的抗弯计算强度小于13.0n/mm2，满足要求!

d.方木抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

q = 0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

t = 3q/2bh < [t]

截面抗剪强度计算值 t=3×4219/(2×50×100)=1.266n/mm2

截面抗剪强度设计值 [t]=1.30n/mm2

方木的抗剪强度计算满足要求!

e.方木挠度计算

最大变形:

v =0.677×14.650×400.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.064mm

方木的最大挠度小于400.0/250，满足要求!

f.梁底支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载p取方木支撑传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kn.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kn)

经过连续梁的计算得到:

最大弯矩 mma*=0.169kn.m

最大变形 vma*=0.05mm

最大支座力 qma*=7.613kn

抗弯计算强度 f=0.17×106/5080.0=33.29n/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0n/mm2，满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于350.0/150与10mm，满足要求!

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。

g.扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

r ≤ rc

其中 rc -- 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kn;

r -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;

计算中r取最大支座反力，r=7.61kn

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40~65n.m时，试验表明:单扣件在12kn的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kn;双扣件在20kn的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kn。

h.立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式:

其中:n -- 立杆的轴心压力设计值，它包括:

横杆的最大支座反力 n1=7.61kn (已经包括组合系数1.4)

脚手架钢管的自重 n2 = 1.2×0.129×6.700=1.038kn

n = 7.613 1.038 0.000=8.651kn

--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到;

i-- 计算立杆的截面回转半径 (cm);i = 1.58

a-- 立杆净截面面积 (cm2); a = 4.89

w -- 立杆净截面抵抗矩(cm3);w = 5.08

-- 钢管立杆抗压强度计算值 (n/mm2);

[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00n/mm2;

l0-- 计算长度 (m);

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

l0 = k1uh(1)

l0 = (h 2a)(2)

k1-- 计算长度附加系数，查表取值为1.163;

u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3;u = 1.70

a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;

a = 0.20m;

公式(1)的计算结果: = 86.20n/mm2，立杆的稳定性计算< [f]，满足要求!

公式(2)的计算结果: = 39.14n/mm2，立杆的稳定性计算< [f]，满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算:

l0 = k1k2(h 2a)(3)

k2 - 计算长度附加系数，查表取值为1.012;

公式(3)的计算结果: = 51.29n/mm2，立杆的稳定性计算< [f]，满足要求!